摘要  文中介紹了泰山鋼鐵1780m3高爐爐缸側壁溫度升高治理的實踐。采取多元化治理的措施，截至到2016年3月份，兩座高爐側壁溫度上升勢頭得以遏制，并把溫度控制在一個可控的范圍之內，各項經濟指標實現了最優化。

關鍵詞  爐缸側壁  溫度升高  治理

1 前言

山東泰山鋼鐵公司擁有兩座中冶京誠設計1780m3高爐，分別于2011年12月28日和2012年3月20日建成投產。自2013年12月份開始2#高爐爐缸側壁溫度呈上升趨勢，2014年7月份1#高爐爐缸側壁溫度也開始上升，2015年下半年上升速度加快，7月12日1#高爐TE1237點的溫度最高達到597℃，7月10日2#爐TE1233點的最高溫度達到573℃。針對爐缸側壁溫度升高的問題，借鑒同類型高爐爐缸側壁溫度治理的經驗，通過采取多元化治理的措施，截止到2016年3月份，兩座高爐側壁溫度上升勢頭得以遏制，并把溫度控制在一個可控的范圍之內，各項經濟指標實現了最優化。

2  第一階段治理措施及效果

2.1 治理措施

針對高爐爐缸側壁溫度上升問題，綜合分析可能造成側壁溫度上升的原因，主要采取了以下六項措施。

2.1.1加冷固鈦球護。

鐵水中保持鈦含量在0.10-0.15%，[Si]+[Ti]=0.6%,鐵水物理熱≥1480℃；考慮到護爐后對高爐透氣性影響較大，根據側壁溫度的變化，定期加停鈦球操作。

2.1.2降低冶煉強度

根據側壁溫度的情況，降低富氧率操作。

2.1.3調整送風制度

  增加爐缸側壁局部溫度高的部位上方風口長度，風口長度由原來的480mmm調整為530mm，同時加入110mm內襯套。

2.1.4爐缸灌漿

  利用高爐檢修機會，在爐缸側壁溫度升高的部位進行爐皮開孔灌漿。

2.1.5加深鐵口深度

鐵口深度由原來的2800mm-3000mm提高至3000-3200mm,以減緩出鐵環流對側壁溫度的影響。

2.1.6控制入爐堿、鋅負荷，定期排堿

      針對高爐入爐堿、鋅負荷較高實際，每月兩次對高爐入爐料的堿金屬進行檢測，停止加入含堿金屬較高的鐵精粉、美國精粉、鋼精粉等，根據循環富集情況定期進行排堿操作。

2.1.7降低進水溫度，提高冷卻強度

軟水進水溫度由原來的38℃降低至33-35℃。

2.2 治理效果

 爐缸側壁溫度上升得到一定程度的遏制，但出現反反復復，2015年7月份開始出現大幅度多方位的升高。

造成爐缸溫度反復升高的原因，初步分析為： 

2.2.1 護爐措施沒有常態化

     考慮護爐對高爐透氣性影響較大，根據爐缸側壁溫度的變化，間斷性地配加冷固鈦球團不利于爐缸含鈦保護層的形成。

2.2.2 受公司生產鏈條的制約

    高爐產量壓力大，不能實現長期降低冶煉強度操作，對高爐爐缸側壁溫度治理帶來較大困難，特別是2015年上半年增加富氧量提高冶煉強度后，爐缸側壁溫度進一步惡化。

2.2.3 下部送風制度調整不到位

      風口以長度480㎜、直徑￠115為主，局部溫度高的部位使用長度530㎜、直徑110㎜風口，長度偏短，進風面積偏大。

2.2.4 高爐入爐鋅負荷持續偏高，對爐缸的侵害沒有減弱。

3  第二階段治理措施及效果                                                                                                                                                                                            

3.1 治理措施

   總結一階段爐缸側壁溫度治理的經驗教訓，調整爐缸側壁溫度治理思路。

3.1.1 穩定高爐冶煉強度

     2015年7月份爐缸側壁溫度的再次大面積大幅度的上升，給我們敲響了警鐘，冶煉強度不穩定問題得到了公司上下的一致認同，調整生產鏈條，釋放高爐產量壓力，自7月份高爐開始控制冶煉強度，并進行穩定操作，富氧量由8000m3/h降低至5000m3/h以下，并月月保持穩定。

3.1.2 護爐措施常態化

      根據爐缸側壁溫度情況適度增減鐵水鈦含量；針對冷固鈦球強度差及價格對生產成本造成影響的實際 ，改為燒結中配加新西蘭海沙，實現了含鈦料的均勻穩定加入，且不影響高爐運行。爐缸側壁溫度升高時，鐵水中鈦含量按照0.15-0.20%控制；側壁溫度下降穩定后，鐵水中鈦含量按照0.10-0.15%進行控制。

3.1.3 進一步優化下部送風制度，加長風口，縮小進風面積

     逐步加長風口長度，停止使用長度為480㎜的風口，減少長度為530㎜的風口，逐步過渡為560㎜，同時針對局部溫度升高的部位，使用直徑為￠100mm、￠110㎜的風口。

      1#高爐風口進風面積調整為0.2545m2（11個￠115×560   5個￠115×530  1個￠110×530  4個￠100×560  5個￠110×560) 。在爐缸側壁溫度高點的部位保留4個￠100mm的風口（10#、11#、12#、22#），并利用1月18日計劃檢修臨時堵11#風口，送風面積為0.2448m2，至3月3日開11#風口。

      2#高爐風口進風面積調整為0.2578m2(13個￠115×560  3個￠115×530  2個￠110×530   2個￠100×560   6個￠110×560) ，高點部位保留2個￠100mm（18#、5#），期間利用休風機會臨時堵12#風口10d。通過調整送風制度，縮小進風面積，風量不但沒有下降，反而升高了100m3/min,為改善爐缸活度，降低爐缸側壁溫度創造了下部條件。

3.1.4 進一步優化高爐布料矩陣，調整中心氣流，活躍爐缸 

     在布料矩陣調整方面，以“開放中心，抑制邊緣”為主導氣流的原則，進一步優化高爐布料矩陣，調整中心氣流，活躍爐缸。 結合靜壓控制、燒結質量的波動、生礦比例的提高、布料溜槽使用時間長等因素，2#高爐逐步提高礦、焦1個檔位，增加礦石布料圈數，拓寬礦焦平臺，布料矩陣調整為：

4C   + C ，O  

      1#高爐在保證檔位不變的情況下，增加了礦料邊緣9、8檔位的圈數，由3圈調整為4圈,布料矩陣調整為:4C  +C    O   

     通過對氣流的調整，有力地保證了爐缸中心活度，兩座高爐爐底中心溫度逐步回升至580℃，減少了鐵水在爐缸的環流，增加了高爐排鋅能力，為降低爐缸側壁溫度提供了保障。

3.1.5 進一步降低入爐堿、鋅負荷

     工業副產品循環的使用，是造成入爐堿鋅負荷較高的主要原因，為此，燒結徹底停止除塵灰使用，入爐堿、鋅負荷降低至標準范圍之內，有害元素對爐缸侵害得到控制。

3.2 治理效果

3.2.1爐缸側壁溫度的再次下降，時間較長

爐缸側壁溫度的再次下降，時間較長，但通過措施的堅持，自2016年1月份側壁溫度出現明顯的下降趨勢，到2016年3月份爐缸側壁溫度全部降到安全范圍之內。

3.2.2 高爐主要經濟技術指標不斷提升

4  結論 

山東泰山鋼鐵公司兩座1780m3高爐， 通過兩個階段的爐缸側壁溫度治理，逐步摸索出了控制爐缸側壁溫度升高的規律，優化上下部制度，調整煤氣分布，保持爐缸中心活躍，控制爐缸環流是基礎。常態化護爐并處理好與爐缸活躍度的關系是爐缸側壁溫度治理的關鍵，降低冶煉強度是治理爐缸側壁溫度升高的一項有效措施。爐缸側壁溫度的治理是一項長期艱苦的工作，經歷過程是痛苦的。護爐是實現高爐長壽的一項必要措施，必須科學嚴謹的實施，保證爐缸側壁溫度穩定，確保高爐安全、順行、長壽。