摘  要 漣鋼2800m3高爐根據(jù)自身原燃料條件，通過上、下部調(diào)整，快速恢復(fù)爐況同時提高煤氣利用率并舉，逐步實現(xiàn)高產(chǎn)低耗。

關(guān)鍵詞  失常  煤氣利用率  爐芯溫度  氣流

1  前言 

漣鋼8號高爐于2013年3月22日開爐，有效容積2800m3，共設(shè)有32個風(fēng)口，高徑比2.185，矮胖型高爐。高爐開爐以來，煤氣利用率難以維持理想水平，長期處于43%-45%之間，一旦爐況失常，恢復(fù)周期長。

2018年初高爐維持基本順行狀態(tài)，但煤氣利用率偏低，始終處于42%左右，調(diào)劑效果不理想，進入3月份爐況波動，整體穩(wěn)定性欠佳，量壓波動大，滑料多，邊緣氣流欠穩(wěn)，水溫差偏高等現(xiàn)象，煤氣利用率開始下行，爐芯溫度持續(xù)下降，最終表現(xiàn)為爐缸工作失常，初始煤氣流分布紊亂。

2  影響煤氣利用率因素

2.1  原燃料情況

合理穩(wěn)定的爐料結(jié)構(gòu)是滿足高爐強化冶煉，穩(wěn)定順行和提高高爐各項技術(shù)經(jīng)濟指標的基礎(chǔ)。八高爐采用高堿度燒結(jié)礦配加酸性球團礦和部分塊礦的配料結(jié)構(gòu)。通常熟料比在85%左右，燒結(jié)礦79%+球團礦6%+塊礦15%。由于燒結(jié)機輪流檢修、年檢，配用成品倉料，及開機料增加，入爐鐵份、堿度、粒級波動大。為緩解燒結(jié)礦供應(yīng)不足，燒結(jié)將堿度上調(diào)，高爐提高球團配比至20%以上，增加球團使用量確保熟料比及平衡堿度，配料結(jié)構(gòu)調(diào)整幅度大，上部調(diào)整跟進不到位，氣流發(fā)生變化。

注：以上為干熄焦數(shù)據(jù)

燒結(jié)礦質(zhì)量變差且不穩(wěn)定，焦炭灰分、硫份升高，爐況變差，壓差高，風(fēng)量難以加全，煤氣往中心吹透能力變差，高爐采取縮小礦批，減輕負荷，增加中心焦炭量等系列措施，以提高透氣性，維持高爐順行，最終煤氣利用率進一步降低，而中心焦炭量過多，又沒有及時收攏，煤氣流沒有到中心就開始上升，中心死區(qū)過大，氣流散而不強。

2.2  爐況變化

2.2.1  順行爐況

爐況相對穩(wěn)定時，透氣性好，量壓關(guān)系適宜，但波動大，煤氣利用率偏低，判斷爐況為中心死焦柱肥大，邊緣氣流不均勻。之前利用檢修機會將部分風(fēng)口長度由?613mm調(diào)為?643mm，操作上以風(fēng)量為綱，“打開中心，兼顧邊緣”的操作思路，常用矩陣為 → ，調(diào)整后煤氣利用率短期升高，但原燃料不穩(wěn)定，且配料結(jié)構(gòu)大幅變化，操作上帶來一定困難及誤判，煤氣利用率難以穩(wěn)定，高爐滑料較多，整體表現(xiàn)為氣流不穩(wěn)。后調(diào)整思路“疏松邊緣，收攏中心”，常規(guī)角度調(diào)整如表二，通過角度內(nèi)移，減輕邊緣礦焦比，拉大礦角差等措施，以保證煤氣通路的同時收攏中心，以提高煤氣利用率。緣于邊緣氣流整體向弱且不穩(wěn)定，開放邊緣過程艱難，邊緣局部氣流不穩(wěn)，小管道頻繁，煤氣利用率進一步下滑，量壓波動大，風(fēng)量萎縮，產(chǎn)量下降，最終表現(xiàn)為爐缸不活，體現(xiàn)在爐缸側(cè)壁溫度下降，爐芯溫度下降。

2.2.2  失常爐況

爐況表現(xiàn)為爐缸透氣、透液性差，爐前出渣出鐵時間短，見噴早，渣鐵排放不暢；風(fēng)量萎縮，壓差升高；初始煤氣流分布紊亂，煤氣利用率持續(xù)處于低水平；爐缸側(cè)壁溫度下降，爐芯溫度由610℃持續(xù)下降至560℃；由于爐缸堆積及邊緣氣流不穩(wěn)，渣皮脫落，風(fēng)口破損多。

3  爐況調(diào)整

首先處理爐缸工作失常，結(jié)合上、下部調(diào)整，配以錳礦洗爐，下調(diào)爐渣堿度，同時維持爐溫充沛，控制生鐵含[si]0.6%—0.8%，力爭物理熱1500±10℃。

3.1  下部調(diào)整

據(jù)以往經(jīng)驗，八高爐一旦出現(xiàn)爐缸不活征兆，堵風(fēng)口操作行之有效，且恢復(fù)快。3月11日風(fēng)口惡化，休風(fēng)更換，借機堵四個風(fēng)口助恢復(fù)?；謴?fù)中因堿度偏高，渣鐵排放不暢，壓差高影響進程。后續(xù)4個風(fēng)口破損惡化，13日再次休風(fēng)更換，同時堵5個風(fēng)口恢復(fù)爐況。前期風(fēng)量僅上至4000左右，難以上風(fēng)，后續(xù)逐漸通開3個風(fēng)口，風(fēng)量5300m3/min左右，恢復(fù)爐況期間生鐵高硅高硫頻出，物理熱欠佳時有發(fā)生，爐溫不易控制，通過附焦凈焦保證爐缸熱量?；謴?fù)狀況較好，中心氣流逐漸成形，但煤氣利用率仍舊偏低，通過上部調(diào)整兩股氣流。

3.2  上部調(diào)整

隨著送風(fēng)制度的調(diào)整，8號高爐通過逐步調(diào)整裝料制度以適應(yīng)下部送風(fēng)制度。保證足夠的風(fēng)速，逐漸收攏中心，嘗試均衡疏松邊緣氣流。

為了解決煤氣流分布不合理的問題，徹底解決“邊緣氣流不穩(wěn)，中心氣流不強”的癥狀，使高爐具有一定的受風(fēng)能力，以及合理的煤氣利用率和熱負荷，反復(fù)嘗試了多種裝料制度，具體大致分為三個階段：

①　恢復(fù)初期邊緣欠穩(wěn)，水溫差偏高，采取“抑制邊緣，開放中心”的思路，大風(fēng)活躍爐缸，典型矩陣  ，短期效果明顯，風(fēng)量增加，量壓改善，水溫差下降，但難以穩(wěn)定，煤氣利用率持續(xù)處于低水平，邊緣也難以穩(wěn)定，小管道多，風(fēng)量波動大。

②　堵風(fēng)口操作后，改變思路：縮小礦批，減輕負荷，疏松邊緣，收攏中心，角度外移，拉大角差，錯檔位布料，典型矩陣為   。

③　以上調(diào)整未取得理想效果，煤氣利用率僅維持40%～41%，且風(fēng)量難穩(wěn)，壓力波動大。22日將矩陣調(diào)回，操作方向仍以“均勻邊緣，收攏中心”為主，矩陣變?yōu)?img src="/ueditor/php/upload/image/20200406/1586151339795030.png" title="1586151339795030.png" alt="image.png"/> ，后續(xù)微調(diào)中心焦量及邊緣礦焦比，內(nèi)移角度，最終矩陣 ，煤氣利用率穩(wěn)中有升，操作上穩(wěn)定大焦量，保證焦層厚度，以及中心焦量維持在20%左右，逐漸擴礦批加重負荷，煤氣利用率逐步升高并穩(wěn)定在46.5%以上，量壓適宜，爐況恢復(fù)正常，及改善煤氣利用取得階段性勝利，后續(xù)有待進一步優(yōu)化操作矩陣，鞏固提升煤氣利用率，達到高產(chǎn)低耗的目標。

4 結(jié)語

（1） 加強原燃料監(jiān)控，控制適當?shù)暮Y速，減少粉末入爐；當原料變差時，退守要及時，八高爐

采用大小燒分級后混裝入爐，小燒量頻繁增減時影響氣流分布，目前正著力解決，取消分級。

（2） 對于爐缸容易堆積問題，操作上控制適宜的爐渣堿度，保證爐溫充沛，嚴防低爐溫操作，

做到三班統(tǒng)一操作思路，維持爐溫和風(fēng)量的連續(xù)性，頻繁的加減風(fēng)及爐溫大幅波動會造成煤氣流不穩(wěn)定，減少因人為因素造成的低料線、減風(fēng)甚至慢風(fēng)、休風(fēng)等。

（3）風(fēng)口破損較多時，特別是爐缸不活時，應(yīng)盡早更換，減少因爐缸進水而造成的熱量損失。

（4）注意上下部匹配問題，操作上以中心氣流為主，兼顧邊緣氣流，穩(wěn)定發(fā)展兩股氣流。

（5）煤氣利用率提高，產(chǎn)量得到保證，控制適宜的風(fēng)速，徹底改變中心氣流散而不強的狀況，達到高產(chǎn)低耗的效果。