摘要高爐停爐大修，對本體耐材、冷卻設(shè)備進行更換。制定合理的烘爐、開爐方案，高爐快速達產(chǎn)。本文重點介紹了高爐烘爐、裝料、開爐、達產(chǎn)的過程。

關(guān)鍵詞高爐大修開爐達產(chǎn)

鑫達集團天茂公司煉鐵廠1#高爐（1080m3）第一代爐齡于2011年4月建成投產(chǎn)，至2017年11月13號停爐大修，一代爐役壽命約6.5年。本代高爐爐役末期，高爐本體耐材、冷卻設(shè)備破損嚴重，送風系統(tǒng)、煤氣系統(tǒng)閥門、管道嚴重老化，爐缸側(cè)壁溫度較高，給高爐的正常生產(chǎn)帶來嚴重的安全隱患，經(jīng)公司研究決定，于2017年利用冬季限產(chǎn)時機對高爐進行大修。

1#高爐于2017年11月13日降料面停爐大修，于2018年1月31日高爐開始烘爐，2月13日23：18分，高爐送風點火，2月15日產(chǎn)量達到2400噸，2月17日產(chǎn)量超過3000噸，2月19日產(chǎn)量突破3500噸，順利實現(xiàn)了高爐大修后的快速達產(chǎn)。

1  本次高爐大修的主要內(nèi)容

（1）高爐放殘鐵，對爐缸、爐底部位耐材進行全部更換。大修后的高爐爐底采用四層碳磚（2層半石墨碳磚+2層微孔碳磚），爐缸周圍環(huán)碳砌筑，爐底四層碳磚之上及爐缸環(huán)碳內(nèi)側(cè)采用美固美特澆注料進行澆筑，取代了原來的陶瓷杯砌筑方式，澆注料澆至風口帶上沿。風口帶以上部位采用冷卻壁外掛焊網(wǎng)直接噴涂方式至爐喉缸磚。

（2）更換高爐本體冷卻壁。除保留5至8帶銅冷卻壁之外，其余部位冷卻壁全部拆除更換，對破損的爐喉缸磚進行更換。

（3）爐前雙出鐵廠大溝、撇渣器、支溝進行徹底處理，重新澆筑。拆除原來的三溝框架，更換新的三溝鋼制槽，重新澆筑永久層和耐材。

（4）對送風系統(tǒng)和煤氣系統(tǒng)老化管道進行更換和處理。重力除塵器后至箱體荒煤氣管道全部更換，除塵箱體閥門和管道閥門進行更換。送風系統(tǒng)（熱風出口、熱風管道、圍管等）高溫部位進行挖補灌漿。

（5）對爐前和槽上、槽下除塵系統(tǒng)進行改造升級，更換爐前除塵系統(tǒng)風機和管道、閥門。

（7） 外圍其他輔助設(shè)備（凈環(huán)、濁環(huán)、噴煤等）系統(tǒng)設(shè)備的同步檢修和維護。

（7）新增加爐內(nèi)熱成像系統(tǒng)，取代了原來的爐內(nèi)攝像和十字測溫；爐底爐缸部位采用了爐底侵蝕模型技術(shù)，更好的監(jiān)控爐底爐缸狀態(tài)。

2  高爐烘爐、裝料、開爐和達產(chǎn)

2.1 高爐烘爐

（1）高爐烘爐前兩天將熱風爐燒好，具備向高爐提供風溫的條件；

（2）高爐風、水、電、氣具備烘爐條件，各影響烘爐因素消除；

（3）制作爐內(nèi)烘爐導(dǎo)管。烘爐前，在兩個鐵口安裝煤氣導(dǎo)出管（?108mm），澆筑好泥包，每個風口均安裝烘爐導(dǎo)管，烘爐導(dǎo)管插入深度為爐缸半徑的1m、2m、3m，在各風口間隔均勻插入，高度距離爐底0.5m，鐵口導(dǎo)管埋入熱電偶，用以監(jiān)測爐底溫度；

（4）根據(jù)耐材要求制定烘爐曲線：烘爐曲線分三個恒溫段，110℃恒溫48小時，300℃恒溫48小時，600℃恒溫54小時，整個烘爐過程180小時。

（5）高爐于2017年1月31日14:00送風烘爐，烘爐風量＞1000m3/min，烘爐過程中嚴格按照烘爐曲線進行，通過爐頂大放散開度調(diào)整、風量調(diào)整、風溫調(diào)整控制爐頂溫度不超350℃。

（6）烘爐結(jié)束后，拆除各風口導(dǎo)管，進行高爐系統(tǒng)耐壓實驗，最大試壓不超過250kPa。

（7）拆除東側(cè)鐵口導(dǎo)管，埋入氧槍。

2.2  高爐裝料

2.2.1  開爐方案的確定

本次開爐選定爐缸填充木柴開爐，木柴選取1至1.5米硬雜木，填至風口中心線，上面填充凈焦，再往上為空焦，最上段料為空焦和負荷料的混裝。各段負荷的分配原則：全爐空焦加凈焦的總批數(shù)的65%，以凈焦形式填充在最下部（其目的最大限度加熱爐缸），其余的30%以空焦形式填充在凈焦之上，剩余的5%以空焦形式與正常料組成混裝段。

2.2.2  開爐料的選擇

開爐前，所有燒結(jié)礦倉上滿大燒料；兩個焦炭倉上準一級焦，另外兩個倉上干熄焦；各酸料倉備好酸料；熔劑倉備好一定數(shù)量的錳礦、螢石、硅石、白云石。各原料在上倉前取得原料全分析。

入爐料結(jié)構(gòu)：80%高堿度燒結(jié)礦+20%球團礦，用硅石做堿度調(diào)整；

焦炭結(jié)構(gòu)：凈焦和空焦采用干熄焦，負荷料部分為50%干熄焦+50%準一級焦。

2.2.3  開爐參數(shù)的確定

全爐干焦比選定3.0t/t，爐溫：3.0%，全爐堿度：0.95，鐵水錳含量：1.0%，爐料壓縮率13%，螢石按照20kg/t配加，白云石按照空焦堿度平衡做計算配加，后續(xù)負荷料焦比選定0.8t/t。

2.2.4  高爐裝料

高爐1月10日開始裝木柴，用時約30小時，而后依次裝凈焦、空焦和混合料，在裝完凈焦和空焦后，用自制軟探尺測量實際料線，沒有達到理論料線的用該段料補齊理論料線。布料初始角度：凈焦、空焦采用α234    231   138；負荷料初始角度采用α242   149  ，裝負荷料時，隨著料線上升，布料角度逐步增加，料線每升高1米，礦焦相應(yīng)的布料角度都增加1.5°。裝料過程中帶負荷試車，對發(fā)現(xiàn)的問題予以處理。爐料裝完后，料線2.5米。

2.3  高爐開爐及達產(chǎn)

2018年1月12日23:18分，高爐送風點火。送風風口12個（堵風口3#、5#、7#、9#、13#、15#、17#、19#），送風面積0.1246m2，送風風壓50kpa，初始風量700m3/min，送風溫度700℃，頂溫40℃。送風半小時左右，送風風口全亮。逐步加風，壓差控制＜120kPa。1.5小時后，料線逐步運動，根據(jù)頂溫情況放料。13日凌晨5：00左右，西鐵口有少量渣噴出，鐵口見渣，拔出導(dǎo)管，用泥炮堵口。6:30，風壓由110 kPa憋風至120kPa，爐況出現(xiàn)難行懸料，隨即減風坐料一次，回風后，頂溫回升較快，8:30，爐頂溫度上升到約120℃，做煤氣爆發(fā)實驗，合格，9:00高爐引煤氣。

高爐引煤氣后，壓差降低，爐況順行，高爐進一步加風，至下午18:00，風壓加至180 kpa，核算爐內(nèi)鐵量超過100噸（不含死鐵層鐵量），組織出第一次鐵，東鐵口拔出氧槍后，氧槍堵死，未見渣鐵，組織爐前用氧氣燒開鐵口。18:22，鐵口打開，渣鐵熱量、流動性不錯，鐵水溫度1343℃， [si]：4.1%，[s]：0.047%，爐渣堿度1.2，鐵水順利通過正式撇渣器，走火渣，鐵量120噸。

一次鐵后，負荷料焦比由800kg/t減至700kg/t，逐步加風。高爐出第四次鐵時鐵水溫度上升至1430℃左右，開19#、3#風口，后續(xù)隨著渣鐵熱量的不斷上升，逐步開風口、減焦比、加風，加快高爐冶煉進程。至14日 7:20，除5#、9#之外，其余風口全部捅開，風壓加至300 kpa，鐵水溫度上升到1490℃，焦比降至600kg/t。至下午18:00，風壓加至350 kpa， [si]降至0.8%。21:00，高爐開始富氧、噴煤。至16日白班打開西鐵口，兩場交替出鐵，17日夜班、白班陸續(xù)捅開5#、9#風口，至此風口全部開全。17日，高爐產(chǎn)量3045噸，19日產(chǎn)量3509噸，22日產(chǎn)量突破3700噸，高爐基本達產(chǎn)。

2月下旬進一步對高爐各操作參數(shù)進行調(diào)整，向正常操作過渡，礦批逐步加至32.5噸，風壓加至380至400kPa，頂壓加至220kPa，富氧率提升至4%，從2月23開始，高爐正式運行18次鐵。經(jīng)過逐步調(diào)整，高爐爐況日趨穩(wěn)定，產(chǎn)量提升，消耗下降，實現(xiàn)了1#高爐順利開爐和和后續(xù)的快速達產(chǎn)。

3  結(jié)語

（1）本次開爐的準備工作比較充分，烘爐、開爐方案制定合理，為高爐順利開爐和達產(chǎn)奠定了基礎(chǔ)。

（2）本次開爐的全爐焦比選取略顯保守，在高爐烘爐效果較好的情況下，全爐焦比可以使用2.8t/t，開爐堿度控制略顯偏高，全爐堿度可以按照0.9去配料。

（3）氧槍在埋入鐵口后,應(yīng)安排專人看守，防止因為人為誤操作造成斷氧或斷風，而使得氧槍不能發(fā)揮作用。

（4）條件允許，裝爐焦炭可以選擇一定比例的干熄焦，對爐頂溫度提升有利，高爐可以盡快引煤氣。