摘  要  唐鋼中厚板1#高爐2017年11月份相應環(huán)保限產要求，停爐中修，采取空料線打水法停爐，料面降至風口區(qū)域，之后打水涼爐，未放爐缸殘鐵，中修更換部分上部冷卻壁及耐材，爐缸只清理鐵口至風口部分渣鐵，死鐵層未動，爐缸耐材未更換。2018年3月22日開爐生產，點火后快速達產，26日即恢復全風冶煉，利用系數(shù)即達到2.3t/m3?d，開創(chuàng)了唐鋼中修不放殘鐵快速達產的先河，這對今后類似情況起到了可靠的借鑒意義。

關鍵詞  高爐  中修開爐  快速達產

1  前言

唐鋼中厚板公司1#高爐爐容1500m3，于2006年開爐投產，爐缸結構采用國產碳磚—陶瓷杯復合爐缸爐底結構，爐型采用薄壁噴涂造襯，爐缸采用光面低鉻鑄鐵冷卻壁，軟熔區(qū)域5-8段冷卻壁采用鑄鋼鑲磚冷卻壁，9段及以上采用球墨鑄鐵鑲磚冷卻壁。爐頂采用WZ型無料鐘串罐下料、主皮帶上料模式、礦槽采用自清理式棒條篩。爐前2個出鐵口夾角75°，24個送風風口。水渣處理采用底濾法。燒結礦、焦碳未進行分級入爐。熱風爐采用3座頂燃式熱風爐，外置燒嘴。高爐煤氣采用重力除塵，后續(xù)配備布袋干法除塵。噴煤型式為并罐全氮氣噴吹。

1#高爐于2013年大修，當年7月26日點火送風，2017年11月14日因限產原因，停爐中修，期間更換爐身下部、爐腰及爐腹部分損壞的冷卻壁，后噴涂造襯，爐缸未放殘鐵，停爐后清理鐵口附近區(qū)域的殘渣鐵，死鐵層凝渣鐵基本未動。2018年3月22日19:16高爐點火開爐，整體開爐達產過程比較順利，3月25日出鐵量達到3300t以上，利用系數(shù)達到2.2t/m3?d，順利達產。本次中修開爐制定了詳盡的開爐方案，各項制度選擇合理，實現(xiàn)了安全快速達產，現(xiàn)將開爐過程總結如下。

2 開爐前準備

2.1  開爐配料

鐵口至風口區(qū)域填充枕木，枕木密排，中間堆出一堆尖。枕木以上分別為凈焦、空焦、負荷料，全爐焦比3.7t/t，全爐理論堿度0.86。

2.2  送風制度選擇

風口配置：12個Φ120*500mm，3個Φ110*500mm（4#、10#、22#原爐缸侵蝕嚴重方向），總面積S=0.2659m2。送風前堵17個風口，送風風口為10-16#風口（為兩鐵口之間的風口），送風面積S=0.0773m2，為全風面積的29.07%。

1#高爐風口布置及送風選擇如下圖所示：（藍色為送風風口）

2.3  冷卻制度選擇

軟水流量約為正常流量的50%，爐底水量約為正常水量的33%。開爐時軟水溫度按45±1℃控制，正常后按41±1℃控制。

高、低壓工業(yè)水為正常壓力、正常水量。

3  開爐

3.1  爐內情況

（1）開爐點火

3月22日19:16送風，初始料線2.17/1.97m，使用遠端的3#熱風爐。

風量逐步加至880，19:18，風溫顯示324℃，10#-16#風口陸續(xù)點亮。

19：20，1#場鐵口噴火，19：21，2#場鐵口噴火。

20:13熱風溫度最高至526℃，無法再次升高，換2號熱風爐送風，風溫漲至617℃,風量逐步加至1000，料尺不動。

由于壓差高，料尺不動，于23:38放風坐料，23日0:24開始加風，風量穩(wěn)定在850m3/min,左尺，5.31，右尺7.91m。1:35爐前1#鐵口有噴渣現(xiàn)象，1:43爐前1#鐵口堵口，1:54爐前2#鐵口有噴渣現(xiàn)象，2:01爐前2#鐵口堵口。2:41插焦一批（扇布找平料面），頂溫24℃。

23日2:30煤氣成分合格，2:49煤氣并網。

23日2：49煤氣并網后開始加風，頂壓40kpa。熱壓140 kpa，壓差100 kpa，頂溫25℃。逐步加風至1350 m3/min，頂壓55kpa，熱風壓力191kpa，壓差118kpa。

此后隨爐況走勢，逐步降焦比，捅風口加風，具體情況如下所述。

（2）加風過程

開爐后爐況走勢良好，逐步捅風口加風，降低焦比，提升煤比，進行上下部制度調整，控制邊緣氣流，保證中心氣流，保證鼓風參數(shù)與裝料制度的相互匹配，整體上強度比較順利。開風口按照順序逐步打開已送風風口相鄰的風口的方式，避免燒壞風口。24日16:16，全風口、全風作業(yè)。

（3）負荷、堿度調整情況

開爐點火后，隨冶煉進行，逐步降低焦比，提升焦炭負荷，隨風量提升逐步擴大礦批。隨渣鐵流動性逐步好轉，逐漸減少硅石、錳礦、螢石等輔料使用量，直至停用。開爐送風后，焦比800kg走23批。700kg的走10批，650kg的走了23批，600kg的走了13批。

（4）布料制度調整

上部料制前期以疏導兩道氣流為主，角度使用36°、33.5°、31°、28°、15°（中心焦），礦走2、3、3、2，焦圈走3、3、2、2、4。

隨風量的提升，邊緣氣流有漸開趨勢，采取措施抑制邊緣氣流。22日55批，布料角度加至37.5°，礦圈改為3、3、3、2，焦圈改為2、2、2、2、3.8。64批布料角度加至38°，礦圈改為4、3、3、2，焦圈改為0、2、2、2、3.8。；23日NO.1ch布料角度退至36°、33.5°、31°、28°、15°（中心焦），礦走2、3、3、2，焦圈走3、3、2、2、4疏導邊緣氣流。46批礦走3、3、3、2，焦圈走1、2、2、2、4抑制邊緣。49批礦走4、3、3、1.8，焦圈走1、2、2、2、4進一步抑制邊緣。49批角度加至37.5°礦走4、3、3、1.8，焦圈走1、2、2、2、4進一步抑制邊緣。65批角度加至38°礦走4、3、3、2，焦圈走0、2、2、2、3.8進一步抑制邊緣。24日28批料線由1.5m改為1.3m。118批焦圈2、2、2、2、3.8。27日料線改為1.5m，礦圈走4、3、3、2，焦圈走2、2、2、2、3.8調整兩道氣流，以控制邊緣氣流為主。

（5）噴煤富氧情況

24日9:35開始試噴煤，2t/h左右。24日23:00煤量加至8t/h，此時焦比480kg，燃料比按540g左右控制，反應爐溫Si約在0.8-1.2%之間。25日8:45開始使用富氧2000m3/h，富氧率0.9%。28日14:10富氧加至4000m3/h，富氧率1.7%。

3.2  爐前作業(yè)及出渣出鐵情況

（1）噴吹情況

 22日19:16高爐送風后，鐵口煤氣導出管開始噴煤氣時用煤氣火將煤氣導出管噴出的高爐煤氣點燃，鐵口開始噴吹。

23日1:35爐前1#鐵口有噴渣現(xiàn)象，1:43爐前1#鐵口堵口，共噴吹,6小時27分鐘。

23日1:54爐前2#鐵口有噴渣現(xiàn)象，2:01爐前2#鐵口堵口，共噴吹6小時45分鐘。

（2）出渣出鐵情況

23日3:16第一次開口，使用1#場，此時已送風8小時，北場已堵口1小時零33分鐘。前10次渣鐵全入干渣坑，未計入鐵次。前幾次鐵情況如下：第11次開口鐵鐵水入灌，渣子走水渣，正式計算鐵次。第18-21次鐵由于爐溫高，渣鐵分離差改走干渣。第29次鐵投2#鐵口，鐵入罐，走干渣，第30次2#鐵口鐵入罐，走水渣，爐前正常雙場作業(yè)。

開爐后，鐵口噴濺現(xiàn)象較為嚴重，1#鐵口下渣時間較晚，出渣時間短，造成爐內憋壓，給爐內操作帶來了一定影響。車間采取了一些措施，如使用大鉆頭，縮短出鐵間隔，開口后直接堵口重開減緩噴濺，借此緩解憋渣給爐內帶來的影響，這些措施取得了積極的效果。

（3）渣鐵成份

開爐后，按鐵次統(tǒng)計，8月6日--8月10日五天的Si具體走勢見圖2：

前五天鐵成分，Si>3.5的7次， Si2.5-3.5之間的7次，Si1.5-2.5之間的8次，Si1-1.5之間的6次，Si,0.5-1.0之間的25次，Si＜0.5之間的6次。

3.3  開爐主要技術指標及達產情況

22日點火送風后，逐步加風上強度，第四天利用系數(shù)達到2.3t/m3?d。

4  總結

本次開爐整體較為順利，一方面得益于準備工作做的比較充分，另一方面得益于開爐過程中統(tǒng)籌安排得當，對出現(xiàn)的問題做到了快速積極的應對。開爐期間爐況穩(wěn)定，指標逐步優(yōu)化。開爐期間重點做到了以下幾點：

（1）控制適宜加風、開風口及渣鐵排放節(jié)奏，重視爐前渣鐵排放工作，為加風及融化爐缸殘鐵創(chuàng)造必要的條件。開風口方式是重中之重，本次采取偏開鐵口上方風口，隨加風逐步開相鄰風口，擴大送風區(qū)域，避免燒壞風口，延緩恢復進程。

（2）開爐后隨風量上行，合理分階段地降焦比、提高焦炭負荷，上調堿度，下控爐溫。

（3）適時地減、停錳礦，螢石，硅石等輔料，穩(wěn)定爐料結構。

（4）及時調整布料制度，控制邊緣疏導中心，保持合理煤氣流分布，有利于加風。

（5）適時噴煤，富氧，與風溫水平相匹配。

（6）原配料計算全爐Si=3.5，實際出鐵，Si都偏低，應與送風后邊緣氣流偏開，煤氣利用差，融化爐缸殘鐵物理熱低，不利于Si的還原等有一定關系。

（7）枕木裝完后通過噴煤槍噴入少量氮氣，惰化爐內氣氛，能有效地防止枕木自燃。

（8）全爐焦比3.7t/t-fe，全爐堿度0.86，渣中MgO≥10、Al2O3≤17等開爐料選擇，保證了開爐時渣鐵具有良好的流動性、充足的物理熱，為本次順利開爐打下良好的基礎。

5  參考文獻

[1] 李兆軍. 柳鋼4號高爐開爐快速達產實踐.《2014年全國中小高爐煉鐵學術年會論文集》.

[2] 馬長鎖. 津西公司1280高爐開爐實踐.《2015年煉鐵共性技術研討會論文集》.