摘  要  帶鋼頭部寬度拉窄主要由于精軋機(jī)架咬鋼存在速降，穿帶過程板形變化過大，人工速度干預(yù)也會(huì)引起帶鋼頭部拉窄，尾部寬度拉窄一般是由于拋鋼過程板形不良速度干預(yù)量過大引起；而帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄的情況主要是由于熱卷箱投入再開卷，精軋來料頭部實(shí)際上是粗軋中間坯的尾部，由于曝露時(shí)間較長(zhǎng)，溫度較低，隨著開卷過程進(jìn)行，當(dāng)開至熱卷箱中間卷內(nèi)圈及卷心位置時(shí)，溫度較高，再保持恒張力軋制，則容易出現(xiàn)帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄現(xiàn)象。

關(guān)鍵詞  寬度控制  秒流量  變張力

Stainless steelfinish rollingwidth control

FENG Guo-yi

（Metal rolling co，Ltd of Beihai Chengde Group,Guangxi 536000 China）

Abstract  Narrow strip head width, mainly because of the finishing mill stand bite steel process exists the downhill ,Wear process of strip shape change is too big and the speed manual intervention can also cause narrow strip head to pull.The tail width narrow is generally because of the cast steel drawing process speed caused by large amount of intervention of bad profile.Narrow strip length and width of the pull of investment is mainly due to the hot coil box is an open-book, finishing material head is actually roughing in the middle of the end of the billet, because of the exposure time is longer, the temperature is low, as the uncoiling process, when open to the middle circle of volumes and volumes heart hot coil box, temperature is higher, to keep constant tension rolling, are prone to strip length width narrow phenomenon. 

Key words  Width control  Mass flow  Varying tension

寬度是不銹鋼熱連軋產(chǎn)品的一個(gè)重要質(zhì)量指標(biāo)。隨著客戶對(duì)熱軋產(chǎn)品尺寸及板形精度要求的提高，厚度與板形精度已基本滿足市場(chǎng)需求的情況下，由于熱軋廠生產(chǎn)規(guī)模不斷擴(kuò)大及產(chǎn)品種類不斷豐富，對(duì)產(chǎn)品寬度精度的要求將越來越高。在長(zhǎng)度方向上，寬度差每減少1mm，則可變相提高成材率約1%，可顯著提高經(jīng)濟(jì)效益。

1  影響寬度控制的因素及精軋寬度控制內(nèi)容

影響熱連軋產(chǎn)品寬度的因素有很多，如：原始板坯尺寸，來料溫度，板坯修磨程度，立輥磨損程度，粗軋立輥平輥壓下制度，活套張力（速度活套）制度等。根據(jù)軋制區(qū)域及調(diào)寬方式劃分可分為粗軋調(diào)寬及精軋調(diào)寬：粗軋調(diào)寬主要通過立輥完成，由于精軋機(jī)前無立輥，精軋調(diào)寬主要通過活套張力系統(tǒng)實(shí)現(xiàn)。此前粗軋寬度調(diào)節(jié)機(jī)制已比較完善，因此提高產(chǎn)品寬度精度主要靠精軋來實(shí)現(xiàn)。精軋寬度控制主要包含兩方面內(nèi)容：1.帶鋼頭尾寬度拉窄；2.帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄。

2  精軋寬度拉窄原因

帶鋼頭部寬度拉窄主要由于精軋機(jī)架咬鋼存在速降，穿帶過程板形變化過大，人工速度干預(yù)也會(huì)引起帶鋼頭部拉窄，尾部寬度拉窄一般是由于拋鋼過程板形不良速度干預(yù)量過大引起；而帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄的情況主要是由于熱卷箱投入再開卷，精軋來料頭部實(shí)際上是粗軋中間坯的尾部，由于曝露時(shí)間較長(zhǎng)，溫度較低，隨著開卷過程進(jìn)行，當(dāng)開至熱卷箱中間卷內(nèi)圈及卷心位置時(shí)，溫度較高，再保持恒張力軋制，則容易出現(xiàn)帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄現(xiàn)象。可以看出前者是由于精軋各機(jī)架秒流量不等引起的寬度拉窄；而后者則是由于溫度升高引起的金屬塑性變形能力增強(qiáng)，在恒定張力作用下則體現(xiàn)為拉長(zhǎng)拉窄。因此要解決頭尾寬度拉窄問題需從各機(jī)架秒流量著手，要解決帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄問題則需從溫度或張力方面尋求方法。

流量方程即秒流量相等法則是長(zhǎng)期以來連軋生產(chǎn)過程制定操作規(guī)則及輥縫、軋機(jī)速度預(yù)設(shè)定所必須遵循的基本法則。流量方程，見公式 （1）：

Q_m=B_i h_i v_i(i=1,2,3,…,n)        公式 （1）

即連軋機(jī)組每架軋機(jī)出口處的寬度B、軋件厚度h及軋制速度v的乘積（秒流量—每秒軋出的軋件體積）應(yīng)互相相等。由于軋件出口速度不等于軋輥線速度v_0，其關(guān)系式為：

V=V_0（1+f）                 公式 （2） 

式中  f — 前滑量，所以流量方程可寫成：

Q^'=B_i h_i v_(0_i ) (1+f_i)(i=1,2,3,…,n)  公式 （3） 

3  解決寬度拉窄方法措施

3.1  帶鋼頭部寬度拉窄

頭部寬度拉窄說明穿帶過程中的速降與人工速度干預(yù)量造成出口機(jī)架秒流量減小，因此要解決拉窄問題，需要對(duì)各機(jī)架秒流量進(jìn)行補(bǔ)償，秒流量補(bǔ)償量與穿帶速降、人工速度干預(yù)量造成的秒流量減少量之和不能大于0，否則容易造成機(jī)架間套量增大，不及時(shí)消除易造成堆鋼；也不能過小，否則頭部拉窄問題無法得到有效解決。精軋出口設(shè)有測(cè)寬測(cè)厚儀表，實(shí)測(cè)厚度反饋給自動(dòng)厚度控制系統(tǒng)（AGC）可保證厚度精度，根據(jù)公式（3），要保證頭部寬度不被拉窄，則可從兩方面著手：1.對(duì)機(jī)架速度進(jìn)行速降補(bǔ)償；2.對(duì)各機(jī)架前滑值進(jìn)行補(bǔ)償。

經(jīng)生產(chǎn)實(shí)踐證明：對(duì)機(jī)架進(jìn)行速降補(bǔ)償并不能有效解決頭部寬度拉窄問題如（圖1）

而在生產(chǎn)過程中對(duì)各機(jī)架的前滑值進(jìn)行補(bǔ)償則可有效的解決頭部寬度拉窄問題，而以哪個(gè)參數(shù)作為某機(jī)架拉鋼的判斷的依據(jù)是另一個(gè)問題，主要有張力及電流等參數(shù)作為參考，鑒于穿帶過程至張力穩(wěn)定控制過程的影響因素較多，難以排除其他影響因素，遂考慮以各機(jī)架電流作為判斷依據(jù)，圖2中電流曲線從前往后分別是精軋1-8機(jī)架電流，圖中F7電流咬鋼后有一個(gè)明顯的凹坑，說明此時(shí)F7機(jī)架有輕微拉鋼現(xiàn)象，而圖3的出口寬度曲線可以很好的證明這一點(diǎn)，由圖4穿帶過程各機(jī)架電流曲線可判斷出不存在明顯的拉鋼現(xiàn)象，圖5出口寬度曲線亦可證明，所以用各機(jī)架電流情況作為某機(jī)架拉鋼的判斷依據(jù)是切實(shí)可行的，由此可對(duì)該機(jī)架前滑值進(jìn)行調(diào)整以解決帶鋼頭部拉窄問題。

3.2  帶鋼尾部寬度拉窄

帶鋼尾部寬度拉窄則大多源于人工速度干預(yù)量過大，由圖 6、圖 7可明顯看出，F(xiàn)6、F7機(jī)架拋鋼前，由于人工速度干預(yù)量過大，活套角度已極低，說明機(jī)架間套量小，必定發(fā)生拉窄現(xiàn)象，由圖 8可直觀看出，要解決帶鋼尾部拉窄，暫時(shí)只能通過減小帶尾人工速度干預(yù)量達(dá)成。

3.3  帶鋼全場(chǎng)寬度拉窄

關(guān)于帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄的原因之前已經(jīng)提到過，受現(xiàn)場(chǎng)及設(shè)備條件限制，不可能保證中間坯全長(zhǎng)溫度均勻，因此要改善帶鋼全場(chǎng)寬度拉窄只能從張力方面著手；經(jīng)試驗(yàn)，降低張力軋制容易造成穿帶機(jī)架間板型不穩(wěn)，不可行，那只能保持原張力設(shè)定，在軋制過程中想辦法減小各機(jī)架間張力值。由此引入變張力概念，即用精軋入口高溫計(jì)檢測(cè)溫度作比較，入口溫度每提高5度，減少一定張力百分比；當(dāng)然張力不可能無限減小，畢竟張力過小易引起機(jī)架間板形不穩(wěn)，經(jīng)生產(chǎn)試驗(yàn)，詳情見圖9、圖 10、圖 11和圖 12，變張力制度可以完美解決由于來料溫度升高引起的帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄問題，變張力總量維持在25%到35%之間即可獲得良好的寬度亦可保證機(jī)架間板形。

4  結(jié)論

（1）速降補(bǔ)償并不能有效解決帶鋼頭部寬度拉窄問題，而以各機(jī)架咬鋼電流曲線為判斷依據(jù)調(diào)整拉鋼機(jī)架前滑值可有效避免帶鋼頭部寬度拉窄；

（2）帶鋼尾部寬度拉窄往往是因?yàn)閽佷撨^程機(jī)架間板型不良，人工速度干預(yù)量過大導(dǎo)致，暫時(shí)只能通過提高速度崗位技能水平，減少干預(yù)量實(shí)現(xiàn)；

（3）帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄是由于隨著軋制過程進(jìn)行，來料溫度升高導(dǎo)致金屬塑性變形性能增強(qiáng)，繼續(xù)保持恒張力軋制引起的拉長(zhǎng)拉窄現(xiàn)象，引入變張力制度后，已完美解決帶鋼全長(zhǎng)寬度拉窄問題，提高了產(chǎn)品的寬度精度。

5  參考文獻(xiàn)

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[2]孫一康等. 帶鋼熱連軋數(shù)學(xué)模型基礎(chǔ)[M]. 北京：冶金工業(yè)出版社，1979:85-86

[3]李家波，李維剛，張健民，郭朝暉.熱連軋精軋寬度控制技術(shù)的研究及應(yīng)用 [N].武漢科技大學(xué)學(xué)報(bào)，2014-08