摘要對首鋼長鋼8#高爐（1080m3）非計劃休風59.3h，快速恢復實踐過程進行了總結。通過采取爐體保溫，加入足夠凈焦，偏堵風口，集中單鐵口出鐵等措施，實現了爐況快速恢復。

關鍵詞非計劃休風保溫偏堵風口快速恢復

1  前言

首鋼長鋼8#高爐于2012年2月大修后開始二代爐齡，設有2個鐵口、20個風口，高爐長期穩定順行。2017年11月15日因動力廠電器系統UPS故障導致三萬制氧機停機，8#高爐于15日05:20分休風至17日16:36分開風，非計劃重負荷停產時間長達59.3h。通過采取爐體保溫，加凈焦，偏堵風口，集中單鐵口出鐵等措施，實現了爐況的快速恢復。

2  高爐非計劃休風前的狀況

首鋼長鋼8#高爐非計劃休風前爐況穩定順行，爐料結構穩定，爐內壓量關系適宜，煤氣流穩定，爐缸活躍，爐溫充沛，渣鐵流動性好，焦炭負荷4.55，全負荷3.16左右。（見表1、表2、表3）

3  非計劃休風后采取的保溫措施

由于高爐突然休風，且非計劃休風時間長不確定，為了減少高爐熱量散失，特別是減輕爐缸冷化程度，故采取以下措施：

（1）檢查更換損壞冷卻設備，防止向爐內漏水。

（2）休風后，立即對風口進行密封，采取方法：一磚一泥，外部抹黃油；一個小時巡檢一次，發現漏風的風口立即堵好。

（3）控制爐底水量至最小，風口及以上冷卻設備水壓水量減至一半，后又根據各段冷卻壁的水溫差逐步將水量控制到最小，以不斷流為止，爐皮打水及時關掉。

（4）爐頂上下密處于關閉，休風8小時候關閉其中一個爐頂放散閥，減少爐內抽力。

（5）密切關注休風期間，爐內變化情況：

a．15日14:25 、15:03發生兩次爆震，經檢查是氣密箱漏水，關嚴氣密箱水后，沒有再發生爆震。

b．保溫期間雷達料線變化情況（見圖1）

4  復風前的準備工作

由于非計劃休風時間較長，且休風前負荷較重，制定方案時，預計難度較大，按照爐缸大涼甚至凍結來處理。

4.1  集中加焦炭

按爐缸體積一倍集中加凈焦100t，后序加輕負荷。（見表4）

4.2  偏堵風口

送風風口為北鐵口兩側共8個風口。提前2小時捅開所有風口的堵泥，標準為見紅焦炭，重新堵好需要堵的風口標準不捅不開。

4.3  加強出鐵管控

以及時排凈渣鐵為主，組織爐前人員兩班制，現場準備兩臺挖掘機，安排爐前北鐵口單鐵口出鐵，在恢復爐況過程中，出鐵間隔30分鐘左右，鐵口深度2300-2400mm，鐵口孔徑依次使用80#、70#、60#打開鐵口。

4.4  加強冷卻系統管控

恢復爐況期間配管工每半個小時巡檢一次風口運行狀況，測量一次風口水溫差，并及時匯報作為爐內開風口依據之一。

5  爐況快速恢復

5.1  送風操作

高爐于11月17日16:36分開風，送風風口為北鐵口兩側共8個風口，風量500m3/min，17:20 -17:31 出第一次鐵，放紅渣11分鐘來風，堵鐵口。第一爐鐵物理熱1399℃，生鐵中硅0.23%，硫0.116%。19日19:55分，打開南鐵口，南北鐵口交替使用。至20日16:30分，風口全開，爐況基本恢復正常，日產鐵量2487.6噸（見表5）。

5.2  料制調整

根據爐況恢復程度，逐步調整料制。（見表6）

6  結論

（1）此次非計劃休風雖然時間長，但休風前爐況順行，爐溫適宜，渣鐵基本出盡，休風后采取的保溫措施得力，因此未形成大涼，為順利復風，盡快恢復奠定了基礎。

（2）開風前打算使用氧槍燒鐵口部位，在燒鐵口過程中流出渣來，實際沒有試用成。通過燒鐵口，使我們了解到爐缸當時的狀態，為制定后續的恢復方案提供了重要參考。

（3）本次恢復爐況主要任務是加熱爐缸，順利排出渣鐵。從大涼的角度考慮制定方案，集中裝入足夠量的焦炭，以提供加熱和化開爐缸所需的熱量。操作時根據恢復進程適時有計劃、有依據地調整正常料加循環焦炭和加硅石的數量，爐渣堿度保持在1.07-1.19范圍，從爐況恢復來看，效果非常好。

（4）在恢復爐況過程中，爐前出鐵間隔30分鐘左右。前期恢復以爐前操作為主，爐內操作必須考慮到爐前的排渣鐵能力。后期恢復時，重心逐步轉到爐內操作，需要繼續抓好爐前出鐵管理。鐵口深度不能過深，鐵口應盡量開大一些。

（5）本次恢復過程中通過加強風口管控，制定巡檢制度，未出現漏風口，避免反復，一次恢復成功。

7  參考文獻

[1]周傳典.高爐煉鐵生產技術手冊.2003.

[2]劉云彩.現代高爐操作.2016.

[3]王筱留.鋼鐵冶金學.2012.

[4]孟祥禮,劉立勇.邢鋼2#高爐無計劃休風爐況快速恢復實踐.