摘  要  龍鋼公司5#高爐2014年12月31日建成投產，該高爐自開爐投產以來下長期穩定、順行，取得了良好的經濟技術指標。2017年2月14日因高爐主皮帶撕裂被迫無計劃休風40小時，復風后高爐實現了快速恢復。

關鍵詞  高爐  無計劃休風  快速恢復

1  前言

5號高爐于2014年12月31日點火投產，有效容積為1800m3，采用PW型串罐式無鐘爐頂、軟水密閉循環、TPT發電及干法布袋煤氣除塵等先進工藝；高爐共設計2鐵口，26個風口、采用3座頂燃式卡魯金熱風爐確保1200℃風溫。該高爐自投產以來下長期穩定、順行，取得了良好的經濟技術指標，最好月產量達到149025t,利用系數2.67t/m3d，焦比360kg/tfe,燃料比510kg/tfe。2017年2月14日2：00因高爐主皮帶撕裂，被迫休風處理到恢復送風長達40個小時，現將恢復進程予以探討。

2  無計劃休風

2.1  休風前爐況穩定，各參數如下：

裝料制度C38.5236.8235232.9230.5227.9225.12135O38.5336.8335332.9330.5327.92，礦批 52.5T, 焦炭負荷4.23,風量3420m3/min,熱風壓力390kp,頂壓230kp,煤32t/h,富氧9500m3/h,料線1.3m,風溫1180℃，物理熱1502℃，鐵水[si]0.2%,鐵水[s]0.034%。                    

2.2  休風操作

14日2:00主皮帶撕裂，上料中斷，此時北場正在放鐵。2：30停氧，同時減風，3：00停煤，3：40切煤氣，3:45休風。休風后封堵所有風口減少風口進風量。此時料線8.0m(正常料線1.3m)。休風后控制水壓，水量為正常生產的2/3。         

3  恢復送風

主皮帶處理到次日（15日）20:00已能啟動運轉，處理時間長達40個小時。

3.1  送風前準備工作

確認各系統檢修后達到送風條件，各系統設備調試正常。20：05送風，20：25引煤氣。

3.2  方案確定(制度，參數選取)

（1）送風風口情況，送風時堵3#、6#、9#、12#、16#、19#、22#、25#風口。各風口布局見表1.

（2）制度選取C35332.9230.5227.9225.12134O32.9330.5327.92  ，當時料線9.0m自動補償。

方案一：8CCO，負荷1.0，不加凈焦；

方案二：礦批26T,負荷1.6，不加凈焦。

（3）初步風量定位正常風量50%（1700m/min）確保風速。根據接受風量情況，及料線，逐步恢復。

（4）出渣鐵確定。選取北場鐵口單鐵口出鐵，臨時性走干渣，無計劃休風重負荷，爐缸熱量欠。待爐缸熱量充沛，渣流動性好考慮走水渣。

4  恢復過程

4.1  恢復中各參數選取

裝料制度采用C35332.9230.5227.9225.12134O32.9330.5327.92  ，礦批26，負荷1.6，爐料結構高堿燒結礦76%+低堿燒結礦15%+混塊礦9%。運行13批，礦批32T，負荷2.46；爐料結構：高堿燒結礦73%+低堿燒結礦15%+混塊礦12%； 16批時制度調整C36.8235232.9230.5227.9225.12135O35332.9330.5327.92  ，運行總料批30批，礦批36T，負荷3.0;運行到送風后45批，礦批40t，焦炭負荷3.33。初步風溫960℃，因無計劃休風，后期全送，盡熱風爐最大能力送風溫，以最快提高爐缸熱量確保渣鐵流動性。

4.2  恢復進程中各參數變化（見表2）

4.3  恢復中出現的問題

因無計劃休風時間過長，初期渣鐵溫度欠，只選擇北場出鐵，渣流動性差，鐵前準備時間過長，渣鐵不能及時排出，導致加風過緩。2月16日6:15發現18#風口小套下部滲水確認燒損，7:38發現4#小套燒損，9:40又發現1#小套燒損。經研究決定于下午15：00計劃休風更換，同時調整了風口面積。

4.4  二次休風

二次休風后19:00送風，起步礦批40t,負荷3.33，吸取前期渣鐵不能及時排出燒套，在渣鐵溫度充沛，及時投用南場，為加風創造條件。二次休風恢復期間礦批選定及各參數變化見表3，于2月18日恢復到休風前正常參數。恢復后每天高爐參數情況見表4.

5  無計劃休風恢復幾個原則問題

5.1  快速提起爐缸熱量

休風之前重負荷，風溫根據熱風爐情況盡最大能力送，輕負荷下來之前，風溫是重要的提爐溫措施。

5.2  加風問題

復風后要選擇合適的送風參數，風壓不能過低，風量不宜過小，確保熔化的渣鐵不在風口前積聚。復風后送風至80kPa，穩定后引煤氣。然后逐步(30min)加風到180-200kPa(所開風口數目*平均熱風壓力的70％)料動后趕料線，料線到2.5m時加風至220-250kPa(所開風口數目*平均熱風壓力的95％—100％)。風壓220-250kPa運行至趕上料線后20批料，再視捅風口情況按風速190m／s控制加風，每捅一個風口就增加正常時每個風口平均的風量。加風應先慢后快，循序漸進。選擇合適的時機、分階段、依據爐況的接受能力進行，不能盲目操作。

5.3  出鐵時間的選擇

復風后爐前工作對整個爐況的恢復起到十分重要的作用。復風后的第一爐渣鐵比正常生產時的出渣鐵要困難一些，休風時間越長，越困難。如果開鐵口過早，爐缸渣鐵沒有充分加熱，渣鐵量小并且流動性差，淤積在渣鐵溝，將增加爐前的工作量。如果開鐵口過晚，料柱透氣性差，高爐受憋，將影響加風進程，不利于爐況的恢復，同時也可能造成許多不確定的生產事故。當理論出鐵量是正常鐵量的1/3時開始組織爐前開鐵口。之后視爐內情況決定出鐵時間，以爐內不憋壓為原則，如有可能就按正常生產時的出鐵時間，以利于生產組織，防止出鐵時間錯亂，鐵水罐不能按時到位，影響恢復。

6  結語

針對這次2月14日5#高爐上料主皮帶撕裂無計劃休風恢復，我們總結出以下心得。

（1）在恢復參數上為避免過熱行程爐況反復，可以不加凈焦。

（2）前期鐵口難開，渣鐵不能及時排出，導致頻繁燒風口，二次處理時吸取教訓，確保了后期的快速恢復。

（3）在恢復處理時生產組織要為高爐快速恢復創造條件。

（4）操作思路要敞開，不能受過去保守思想的束縛，在不違背原則前提下敢于嘗試，敢于突破。