摘   要  通過對邯鋼7號高爐2015年到2017年間的三次爐缸溫度升高， 進行綜合對比分析，分析出現爐缸溫度的異常升高的因素，找到了高爐爐缸溫度升高的原因，并采取對應措施，實現高爐后期的安全、高效生產。

關鍵詞  高爐  高效  爐缸侵蝕     

Analysis of erosion process of 7# blast furnace of Hangang Steel

 LIU Wei  XU Junjie  ZHU Jianyong  SHAO Jiugang

(Han Dan steel group Ltd.)

Abstract  Through investigation of three time hearth temperature rising of 7# blast furnace of Hangang Steel during 2015 to 2017, combined with analysis of factors for abrupt rising, reasons for abnormal rising of hearth temperature were ascertained. Measures were taken considering these reasons and safe production with high efficiency for the blast furnace in later period of furnace campaign was realized.

Key words   blast furnace  high efficiency  hearth erosion

邯鋼煉鐵部7號高爐是2000年從德國引進的二手設備，通過擴容改造為2000 m3，2000年開爐，2008年7月第二代爐役大修投產，28個風口，夾角90度西、北兩個鐵口。全冷卻壁結構爐體，爐腹、爐腰、爐身一層共三段銅冷卻壁，薄內襯技術，軟水密閉循環冷卻系統。并罐式無鐘爐頂，料車上料，四座馬琴式外燃熱風爐。

2015年2月15日至2017年5月18日七高爐爐缸發生三次較明顯局部侵蝕，現將爐缸侵蝕過程總結如下，并進行綜合對比分析，尋找出現爐缸溫度的異常升高的原因，找到了高爐爐缸溫度升高的原因，并采取對應措施，實現高爐后期的安全、高效生產。

1  2015年2月5日-2015年9月1日（平臺漏斗料制）

1.1  侵蝕過程

7高爐爐缸標高6.401m，4點方向（西南）電偶溫度及侵蝕過程推移圖形見下圖。

由上圖可見，2015年2月5日---2015年3月12日，七高爐西南，標高6.401m，4點方向發生侵蝕，碳磚殘厚由0.798m侵蝕至0.680m，深點插入0.324m為614℃，淺點插入0.124m為319℃，3月12日該點方向侵蝕逐步趨穩，但侵蝕部位明顯下移。

7高爐爐缸標高6.000m，4點方向（西南）電偶溫度及侵蝕過程推移圖形見下圖。

由上圖可見，2015年4月21日，西南，標高6.000m，4點方向發生侵蝕，5月8日→8月26日侵蝕加劇，炭磚沒有凝鐵層，殘厚為0.483m，深點插入0.324m，電偶溫度最高為809℃，淺點插入0.124m電偶溫度最高為355℃。

2015年9月1日23:20—9月4日5:40計劃檢修3260min，兩鐵口正中間標高9.2M處灌漿15*25kg，并在侵蝕點標高6.0m、6.8m西南方向加裝熱電偶18對，深點0.15m,淺點0.05m。在休風涼爐、與灌漿雙重作用下侵蝕得到徹底抑制，9月14日14:30，24#風口捅開，高爐全風口作業。

1.2  侵蝕分析

第一次發生侵蝕原因分析：一是，產能長期偏高，2015年1-5月分日產達到5150-5250t水平，煤比155kg/t以上，燃料比519.7kg/t，達到本代爐役最好的產量和技術經濟指標；二是，由于水站在高爐大修期間沒有相應的升級改造，供水能力下降，冷卻能力不足，水量由4100 m3/h下降3650m3/h，且水溫不可控；三是，侵蝕前整體焦炭質量變差，配吃部分石礦二級搗鼓焦；四是，該方向長期存在竄煤氣現象。

2 2015年9月4日-2017年4月20日（平臺漏斗料制）

2.1  侵蝕過程

老點電偶溫度監控顯示侵蝕停止，且電偶溫度逐步降低趨勢，穩定在100℃以下水平。新裝電偶監管顯示緩慢侵蝕趨勢，2015年12月28日---2016年6月28日侵蝕略加劇，新增9、10點碳磚殘厚由0.639m侵蝕為0.501m，最高溫度520℃（4月5日），新增11、12點殘厚由0.695m侵蝕為0.611m，最高溫度507℃（6月27日）。2016年7月7日，能中水站改水，水量達到4000m3/h水平，水溫基本可控，高爐改高壓水冷卻壁四塊，新增電偶溫度全面下降，最終穩定在80℃以下水平。

2.2  侵蝕分析

第二次發生侵蝕原因分析：一是、期間產能逐步提高，2015年10月后，爐缸逐步恢復，產能逐步釋放，日產由4850t逐步恢復至5050t水平，2016年5月中下旬產量達到5150t水平。二是、該段生產入爐焦炭結構以自產+四礦搗鼓濕焦為主。三是、高爐冷卻強度低，水量偏小，水溫不可控，后期通過改造泵站，增加空冷器，水量逐步恢復到4000m3/h水平。

3 2017年4月20日5月18日（中心加焦料制）

3.1  侵蝕過程

2017年4月20日11:30爐缸4點方向（西南）溫度異常升高，尤其標高6.401，由170℃升高至當前294℃，標高6.000，由167℃升高至當前360℃，新增點偶標高6.0m，10點方向由137℃升高至475℃，12點方向由106℃升高至488℃。

七高爐爐缸新增電偶標高6.00m，11、12點方向（西南）電偶溫度及侵蝕過程推移圖形見圖6-7。

七高爐爐缸新增電偶標高6.00m，9、10點方向（西南）電偶溫度及侵蝕過程推移圖形見圖8-9。

由上表、圖可見，老點電偶溫度升高較多但碳磚未發生新的侵蝕，新增電偶標高6.0m，12點方向侵蝕劇烈， 4月26日出現最高溫度569.3℃，后侵蝕停止，新增電偶標高6.0m，10點方向電偶溫度屢創新高，5月12日休風涼爐前最高達到620℃，送風后16日又創新高，電偶溫度達到623.6℃，碳磚殘厚由0.511m侵蝕至0.355m，是目前侵蝕劇烈點。

3.2  侵蝕分析

第三次發生侵蝕原因，第一是、2017年2、3月份，受原燃料高鋅、高堿金屬影響，高爐爐況長期難行，被迫加硅石、錳礦洗爐。第二是、2、3月高爐低產能生產（日產4400t），3月底爐況恢復正常，產能恢復，并快速達到5250t水平，產能提高過快。第三是、入爐焦炭以自產+石礦搗鼓焦為主，搗鼓焦爐老化嚴重。第四，4月高爐通過適當控制產能，并增加鈦礦護爐，爐缸溫度得到有效控制。

4  侵蝕原因分析

由以上三次爐缸發生侵蝕加劇原因分析可見：

（1）產能。三次侵蝕的加劇都與產能的提高有直接關系，三次產量都穩定達到了5200t/天水平。產能過高不利于高爐長壽。

（2）精料。三次侵蝕過程穩定后，都存在改配吃石礦搗鼓焦或四礦搗鼓焦炭，都導致了侵蝕進一步加劇。焦炭質量變差，加劇了爐缸的侵蝕過程。

（3）冷卻。冷卻水量增加可以促進高爐爐內形成穩定的凝滯層，但不能根本解決爐缸侵蝕問題，尤其高爐生產過程中，應保持冷卻水量的充足與穩定。

（4）灌漿。高爐爐缸灌漿應盡量早進行，發生侵蝕后再灌漿，作用不顯著。

（5）布料。三次爐缸溫度變化，兩次是平臺漏斗料制，一次是中心加焦料制，爐缸溫度變化與高爐布料制度沒有明顯對應關系，說明布料制度在高爐后期對高爐爐缸安全的影響逐步減小。

（6）有害元素。高爐爐況波動，尤其2017年過年，由于堿金屬和鋅負荷的大幅度變化，加劇了高爐爐缸的惡化，是本次爐缸溫度升高的直接原因之一。

（7）鈦礦護爐也可以促進高爐爐內形成穩定的凝滯層，但不能根本解決爐缸侵蝕問題，尤其高爐護爐生產過程中，應保持產量指標的穩定。(與壓量關系與指標有一定關系，盡量壓量關系寬松些，煤比及高爐煤氣量穩定。)

5  結語

（1）精料始終是高爐順行的基礎，高爐順行是高爐爐役后期安全的保障。

（2）合理控制冶煉強度是爐役后期安全的重要手段。但是如何使它們不影響高爐成本和順行，是我們研究的重點。

（3）高爐爐役后期的應解放思想，保持一定的技術經濟指標，不斷對工藝進行優化與創新，利用多種途徑保證安全、降低成本。

（4）高爐長壽以及良好指標的取得是各項制度共同作用的結果，一方面我們要優化高爐冷卻制度，另一方面我們要合理控制四大操作制度，并且全體人員精心操作、認真總結才能取得更大進步。