摘  要  對馬鋼 A 高爐成功處理長時間非計劃休風的操作經驗進行了總結。要點是：休風期間采取保溫，措施；制定復風方案并細化優(yōu)化、合理控制各項操作參數(shù)；根據(jù)實際投入鐵口的先后順序，和開風口順序，處理低溫渣鐵；復風后74h達到全風全氧水平，進行強化冶煉，恢復到正常生產水平，取得良好效果。

關鍵詞  特大型高爐   非計劃長期休風  復風恢復爐況

馬鋼A、B（4000m3）高爐分別于2007年2月8日和5月24日投產。2014年以來兩座高爐生產穩(wěn)定運行，經濟技術指標逐年提升（見表1）。2017年7月11日凌晨2:40 A爐發(fā)生電氣故障，中控部分電纜損毀全爐斷電，高爐被迫非計劃休風，至7月14日15:46復風，休風時間共計83h35min， 7月16日1:53(復風后34h)，風口全部捅開， 7月17日17:32（復風后74h）風量恢復至6500 m3/min，氧量13000 m3/h達到全風全氧水平，成功實現(xiàn)了非計劃長期休風的爐況恢復。

1  非計劃休風前爐況基礎

A高爐于7月11日凌晨發(fā)生電氣故障，部分電纜損毀全爐停電，高爐被迫緊急休風。休風前爐況穩(wěn)定順行，熱量充沛，化學熱[Si]0.45-0.50%，鐵水溫度：1520-1530℃，渣鐵流動性良好。緊急休風后36個風口狀態(tài)良好，無灌渣。休風前主要操作參數(shù)及指標如表2。

2  非計劃休風后的各項保溫措施[1]

由于此次非計劃休風，對高爐影響區(qū)域較多，涉及熱風爐、爐頂、水渣、爐前各個作業(yè)區(qū)，且恢復時間不確定，為減少爐缸熱量損失，防止爐缸大涼甚至凍結，高爐采取以下措施保溫。

（1）休風后堵嚴各風口，并用石棉封住各個風口異徑管，將高爐熱量損失減少到最小。

（2）組織爐前及時更換磨漏小套一個，放撇渣器，并積極做好各鐵溝渣溝的保溫，為長時間休風后出鐵做好準備，并安排當班工長每隔1小時巡檢風口平臺和爐頂點火，確保風口堵嚴實、爐頂明火狀態(tài)。

（3）通知爐體控水，降低高爐冷卻強度，并詳細檢查設備是否有漏水，防止高爐漏水，造成爐缸大涼。

3  高爐送風后恢復方案制定

考慮到高爐處于爐役中后期，經過不斷強化冶煉，全焦負荷為4.4，為歷史年平均比較，負荷較重，沒有輕負荷料，沒有加焦炭。且此次休風為非計劃時間長達83h的休風，從爐頂看料面，料線較深，已達爐身十六層冷卻壁附近。考慮到有可能爐涼，因此，復風恢復操作主要以加熱爐缸熱量活化爐缸，謹慎穩(wěn)定恢復為主。

3.1  復風料、裝料制度的確定

（1）加焦量及加焦方式按下述方案執(zhí)行：

  （5K+5H）×5+（3K+5H）×6+（K+5H）×n ；負荷：3.8，堿度1.05，核料[Si]：1.0%；

（2）用料結構：降低球團、紐曼比例，增加自產礦比例，提高渣比；

（3）復風料配螢石，變料加入量按渣中CaF2含量2.5-3.0%；

（4）加空焦時帶酸料；

（5）復風時裝料制度稍作調整：C987654/222222  O9876/2333。

3.2  捅風口方案的確定

（1）捅風口加風條件：下料順暢無連續(xù)崩滑料，出渣鐵正常，爐溫[Si]≥0.45，PT≥1460℃以上，考慮捅風口恢復風量；

（2）加負荷條件：爐溫[Si]≥0.8，PT≥1490℃以上；下料順暢，頂溫合適；風壓平穩(wěn)，K值參考：38-42；出渣鐵順暢，增加焦炭負荷。

（3）復風前堵下列風口：1#、2#、3#、4#、11#、12#、13#、14#、15#、16#、29#、30#、31#、32#、33#、34#、35#、36#、共18個風口，S18=0.2330m2 ，風口布局如下，復風主要參數(shù)見表2。

3.3  出鐵組織的確定

2TH、4TH埋氧槍，做臨時溝，做到前期冷渣鐵先以進干渣坑位，視實際渣鐵流動狀況能及時在線切換進罐，解體機工作正常能隨時工作。復風初期風量偏小，優(yōu)先保證其中一個鐵口正常出鐵，并做好第一爐鐵水不過撇渣器的準備，一旦出鐵正常，開口按照正間隔打開鐵口，待風量恢復到一定水平，渣鐵正常，考慮打開另一個鐵口，2TH、4TH對倒出鐵。

4  復風爐況恢復過程

4.1  復風操作和出鐵選擇

7月14日15:46高爐復風，起始風量3000m3/min，全風溫作業(yè)，初始風溫僅850℃，熱風爐燒爐逐步提高風溫。17:29 4TH鐵口來鐵，渣鐵流動性可，順利通過撇渣器，進入鐵水罐。初期鐵水流動性尚可，[Si]0.30%、[S]0.030%，鐵水溫度1350℃，由于休風時間長，爐缸內存在的大量低溫渣鐵涌出，爐內反應為探尺呆滯，3個探尺交替出現(xiàn)崩料，下料不均，煤氣利用率偏低，煤氣流分布較差。爐外表現(xiàn)為出鐵狀況迅速變差，出鐵時間短，渣鐵分離困難，大量冷態(tài)渣流出，渣溝結死。至7月15日7:00（復風后15h）測溫持續(xù)偏低，鐵水溫度在1344-1380℃之間，風量恢復緩慢，15日7:30組合空焦到達風口帶，爐溫恢復至[Si]0.6%，鐵水測溫1420℃左右，隨后組合空焦逐步作用，[Si]0.6-1.0%，鐵水測溫1450℃，渣鐵熱量和流動性好轉，15日11:04（復風后19h）打開2TH鐵口，2TH、4TH對倒出鐵，風量加快恢復。

4.2  開風口過程

開風口根據(jù)計劃有序進行。復風前捅開準備投溝的2TH、4TH附近區(qū)域風口18個，其他風口堵嚴，并保證不吹開，如上圖所示。7月14日16:20風量3000m3/min，由于爐前出鐵狀況較差，爐溫長時間偏低水平，且探尺呆滯明顯，崩滑料較多，風量恢復謹慎，基本維持標準風速在210-230 m/s之間，逐步活化爐缸的目的。風口捅開順序為2TH、4TH鐵口之間，至15日12:00風量恢復至5000 m3/min，全開風口共29個，送風面積0.3525m2。此時組合空焦已達風口，鐵水溫度1420℃，硅1.0%左右，鐵水物理熱整體偏低說明爐內整體仍然熱量不足。21:36組合空焦持續(xù)作用，[Si]持續(xù)偏高，基本維持在1.0-2.2%的高硅水平，化學熱充足，鐵水測溫逐步升高并穩(wěn)定在1500℃以上，風量達6000 m3/min，全開風口共34個，風口面積0.4434m2，標準風速230m/s左右，此時開始富氧，初期富氧6000m3/h，渣鐵流動性良好，遂加快富氧節(jié)奏，并捅開剩余2個風口。至16日1:53風量6300 m3/min ，36個風口全開，風口面積恢復至休風前0.4680m2，復風至風口全開共34h。

4.3  焦比的調整

此次非計劃休風時間較長，且休風前未來得及加入一定的輕料，降低負荷措施，爐頂觀察料線過深，熱風爐暫時無法恢復休風前水平。經過綜合考慮，為保證送風后充分活化爐缸，選擇以組合料的形式加入焦炭，共三段，焦比分別為2350kg/t 、1550kg/t 、780kg/t，復風初期根據(jù)風口數(shù)少量噴煤，力求全風溫操作，待空焦下達風口后，測溫達1420℃，[Si]達1.0%左右，大幅減煤，小幅撤風溫穩(wěn)定高爐燃料比在較高水平?？战雇耆饔煤?，盡管[Si]持續(xù)偏高達1.0-2.0%之間，但鐵水測溫長時間偏低<1500℃，待組合空焦完全置換完畢，鐵水測溫穩(wěn)定在1500-1530℃之間，[Si]基本維持在0.6-1.0%之間，此時渣鐵流動性良好，逐步降低焦比至至340kg/t，復風后56h接近休風前正常生產水平。

5  結語

（1）非計劃長期休風，休風后的保溫工作非常重要，必須按照計劃忍者落實，風口堵嚴實，專人負責，專人檢查，減小爐缸凍結的因素，為順利復風創(chuàng)造條件。

（2）復風后初期渣鐵能順利流出進魚雷罐，為后期的恢復奠定了基礎。

（3）根據(jù)休風時間做好復風計劃，確定好全爐負荷、焦比；以最快速提熱、疏松料柱為目的。

（4）盡快排出爐內涼渣鐵，風溫盡可能上限用強制提熱，本次復風風溫只有850℃，前期較低爐溫時間長，推遲了恢復進程，需吸取教訓。

（5）因前期爐溫偏低，后期在開風口、富氧和焦比調整的過程中過于保守，以至于后期爐溫長時間偏高，撤風溫過渡，延緩恢復進程。

6  參考文獻

[1] 任立軍,魏紅旗. 首鋼京唐1號高爐處置長時間無計劃休風實踐[J].煉鐵.2011，30(2):26-29.